к. т. н., А. В. Коваленко

Используемые измерители перегретого пара определяют: давление, температуру, и, один «расходный параметр». Как уже отмечалось, этой информации недостаточно для определения тепла и массы влажного пара .

С целью обеспечения возможности контроля тепла и массы влажного пара для таких измерителей планируют использование вычислителей с возможностью ввода коррекции по параметру «степени сухости». Однако такое решение задачи контроля параметров влажного пара, на базе известного уровня техники, следует признать недостаточно эффективным.

В паропроводах перегретого пара сигнал «расходного параметра» этих измерителей соответствует массовому расходу контролируемого потока. Расход перегретого пара может быть представлен следующим математическим выражением:

, (1 .1)

где: - расход перегретого пара;

Плотность перегретого пара;

Скорость перегретого пара в паропроводе;

Сечение контролируемого потока.

Плотность перегретого пара является известной функцией давления и температуры пара в контролируемом паропроводе.

Для определения скорости потока перегретого пара () может быть использован любой приемлемый измеритель «расходного параметра», например измерительная диафрагма.

Таким образом, расход перегретого пара определяется по измеряемым сигналам «расходного параметра», температуры и давления. Для определения параметров перегретого пара эта расчетная модель является идеальной.

Однако перегретый пар, в процессе использования, или потерь, его тепловой энергии, неизбежно становится влажным паром.

Расход влажного пара может быть представлен следующим математическим выражением:

, (1.2)

где: - расход влажного пара;

Расход паровой фазы влажного пара (фаза насыщенного пара);

Расход жидкой фазы влажного пара;

Скорость движения жидкой фазы потока.

Насыщенный пар с температурой насыщенных паров; - влажный пар; - вода с температурой насыщенных паров.

Плотности фаз влажного пара являются известными функциями давления пара в контролируемом паропроводе. Другие же параметры влажного пара, например, такие как: , , , , , измерителями перегретого пара не могут быть определены. В этой ситуации не имеет смысла коррекция сигнала «расходного параметра» измеренным значением степени сухости по той причине, что этот сигнал физически не соответствует расходу потока или его фаз. Такой сигнал «расходного параметра нуждается не в коррекции, а … в подгонке.

Обозначенная проблема контроля тепла и массы влажного пара может быть в деталях показана на конкретных примерах.

Пример системы измерения расхода . Система измерения расхода пара с использованием напорных трубок специальной конструкции по патенту на изобретение № 2243508 (RU ). В этой системе (устройстве) определения расхода измеряются статическое давление и перепад давлений () между двумя напорными трубками в контролируемом потоке пара на выходе реактора, приемное окно одной напорной трубки направлено навстречу потоку, а другой - по потоку .

Из опубликованных источников известно, что результаты испытаний этой системы в паропроводах АЭС и ТЭС показывают преимущество использования напорных трубок перед другими измерителями параметров пара. В частности, показано их преимущество перед измерительными диафрагмами, в надежности и простоте конструкции, простоте и удобстве монтажа, в практическом отсутствии потерь напора .

В паропроводе реактора, например энергоблоков ВВЭР-1000, течет влажный пар со степенью сухости, не превышающей значение 0,98. В связи с этим перепад давления () измеряемый двумя напорными трубками устройства формируется обеими фазами контролируемого потока. Зависимость этого перепада давлений на напорных трубках от параметров потока может быть представлена следующим математическим выражением:

(1.3)

где: - коэффициент сигнала двух измерительных трубок;

Истинное объемное паросодержание потока влажного пара;

Скорость движения паровой фазы потока;

Скорость движения жидкой фазы потока;

Плотность паровой фазы;

Плотность жидкой фазы.

Приведенное выше уравнение (1.3) содержит три неизвестных параметра потока ( , , ) и коэффициент ( ) сигнала измерительных трубок устройства. Другой информации для решения задачи в эту систему не поступает. В связи с этим задача определения расхода влажного пара не может быть решена без использования дополнительной информации или ввода ограничивающих условий.

Рассматриваемому устройству, для определения расхода контролируемого потока влажного пара необходимо как-то определять, или, где-то брать значения , , и .

Это устройство используется в системе регулирования уровня теплоносителя в реакторах АЭС. Система обработки информации устройства использует однофазную модель потока. Это следует из текста и формул в его описании . Таким образом, реальное присутствие жидкой фазы, в контролируемом потоке, этим устройством игнорируется. Основная расчетная формула устройства по патенту на изобретение № 2243508 (RU ) может быть представлена следующим образом:

(1.4)

То есть, используется уравнение (1.3) при фиксированном значении (равном единице) истинного объемного паросодержания ( ) . Непосредственно из уравнения (1.4) видно как это искажает расчетное значение параметра скорости паровой фазы потока. Левая сторона формулы - измеряемый параметр, формируемый двумя движущимися с разными скоростями (сплошной паровой и, в ее объеме, дисперсной жидкой) фазами потока. Правая сторона формулы - произведение плотности паровой фазы (функция статического давления) на квадрат скорости паровой фазы потока.

Другой пример . Устройство по патенту № 2444726 (RU ) содержит паропровод с избирательным (селективным) к свойствам и параметрам паровой фазы измерителем «расходного параметра» (например, трубку Пито приемное окно которой, направлено по потоку), измеритель статического давления, и, измеритель степени сухости .

- По сигналу статического давления () определяют необходимые «табличные» параметры потока, например: плотности и удельные теплосодержания его фаз:

Плотность паровой фазы;

Плотность жидкой фазы;

Энтальпию паровой фазы;

Энтальпию жидкой фазы.

Сигнал измерителя динамического разрежения (если предварительно определен или где-то взят коэффициент ) позволяет определить скорость паровой фазы потока:

,(2.1)

где: - сигнал измерителя динамического разрежения;

Коэффициент сигнала измерителя динамического разрежения;

Плотность паровой фазы;

Скорость паровой фазы потока влажного пара.

- По сигналу измерителя степени сухости определяют отношение расхода паровой фазы (фазы насыщенного пара) к общему расходу контролируемого потока:

, (2.2)

Решение системы двух уравнений (2.1) и (2.2) с тремя неизвестными параметрами: , , , и четвертым неизвестным коэффициентом возможно только с привлечением дополнительной информации.

Такой дополнительной информацией для решения задачи может стать параметр скольжения фаз (). Отношение «местной» величины (истинное объемное паросодержание) к «расходной» величине (расходное объемное паросодержание) в технике именуемое параметром скольжения фаз ( ). Параметр скольжения фаз (), является слабой функцией давления, и может быть определен по эмпирической формуле () .

Таким образом, для решения задачи получают третье уравнение:

, (2.3)

Если как-то определить или где-то взять коэффициенты ( , , ) система трех уравнений (2.1), (2.2), (2.3) с тремя неизвестными параметрами потока ( , , ) по сигналам измерителей устройства (по патенту № 2444726) позволяет решать задачу контроля тепла и массы потока влажного пара. Показанное решение выглядит весьма громоздким, однако в некоторых условиях реализации отмеченный недостаток является ничтожным. Следует так же принимать во внимание то, что определяемые этим устройством параметры пара отстают от текущего момента на время запаздывания определяемого параметра степени сухости (около 30- 40 сек).

В представленной работе на конкретных примерах показано, что :

- Известные измерители перегретого пара, не обеспечивают возможности создания системы контроля тепла и массы влажного и насыщенного пара .

Следует признать бесперспективность узлов контроля тепла и массы влажного пара с использованием измерителей перегретого пара. Сами по себе они не контролируют тепло и массу потока влажного пара, а при их дополнении средствами контроля степени сухости, в лучшем случае, образуют, не обеспечивающую требуемой точности, громоздкую систему контроля с существенным запаздыванием определяемых параметров пара.

Следует обратить внимание на уровень техники доступный для решения задач контроля тепла и массы влажного пара: .

Предлагаемые технические решения являются ядром (варианта) системы контроля текущих параметров влажного пара обеспечивающей возможность нормирования точности по опорным сигналам измерителей степени сухости. Непосредственно нормируется точность контроля истинного объемного паросодержания и скоростей фаз потока. Детальное описание этого варианта системы контроля тепла и массы потока влажного пара будет позже представлено отдельной работой.

Литература:

1. Коваленко А. В. Вопрос создания системы контроля влажного пара для задач учета

и технологических целей. Статья на портале РосТепло. Опубликовано 06.02.2012 г.

2. А.Г. Агеев, Р.В. Васильева, Ю.С. Горбунов, Б.М. Корольков. Испытания системы измерения расхода пара в паропроводах парогенераторов энергоблока № 3 Балаковской АЭС в динамических режимах. / Журнал "Новое в Российской электроэнергетике", № 11, 2007 г./

3. Агеев А.Г. и др. Патент РФна изобретение № 2243508. Устройство для измерения расхода пара в паропроводе. Бюллетень изобретений, 27.12.2004 г. /Патентообладатель ЭНИЦ /

4. Коваленко А.В. Патент РФна изобретение № 2444726 (RU ). Устройство для контроля тепловой мощности, массового расхода, энтальпии и степени сухости потока влажного пара. Бюллетень изобретений № 7, 2012 г.

5. Тонг Л. Теплопередача при кипении и двухфазное течение. М.: Мир, 1969. -344 с.

6. Коваленко А.В. Патент РФна изобретение № 2380694 (RU ), МКП G 01N 25/60. Способ контроля степени сухости влажного пара / А.В. Коваленко // Бюллетень изобретений. 2010. № 3. № 2008119269. Приоритет 15.05.2008 г.

7. Коваленко А. В. Патент РФна изобретение № 2459198 (RU ), Устройство для контроля степени сухости, энтальпии, теплового и массового расходов влажного пара. Бюллетень изобретений № 23, 2012 г.

8. Коваленко А.В. Заявка на изобретение № 2011129977 (RU ). Устройство для определения степени сухости потока влажного пара. Приоритет от 19.07.2011 г. Решение о выдаче патента на изобретение от 09.07.2012 г.

9. Коваленко А.В. Заявка на изобретение № 2011120638 (RU ). Способ контроля истинного объемного паросодержания и скоростей фаз потока влажного пара в паропроводе парогенератора. Приоритет от 20.05.2011 г. Решение о выдаче патента на изобретение от 12.10.2012 г.

10. Коваленко А.В. Заявка на изобретение № 2011121705 (RU ). Способ контроля истинного объемного паросодержания и скоростей фаз потока влажного пара в паропроводе на потоке. Приоритет от 27.05.2011 г. Решение о выдаче патента на изобретение от 12.10.2012 г.

Г. И. Сычев
Руководитель направления Расходомеры
ООО «Спиракс-Сарко Инжиниринг»

Свойства водяного пара
Проблемы измерения расхода

Ультразвуковые расходомеры
Вихревые расходомеры
Другие типы расходомеров

Точность измерения расхода пара зависит от целого ряда фак­торов. Один из них - степень его сухости. Часто этим показа­телем пренебрегают при подборе приборов учета и измерения, и совершенно напрасно. Дело в том, что насыщенный влажный пар по сути является средой двухфазной, и это вызывает ряд проблем в измерении его массового расхода и тепловой энер­гии. Как решить эти проблемы, мы сегодня разберемся.

Свойства водяного пара

Для начала, определимся с терминологией и выясним, каковы особенности влажного пара.

Насыщенный пар - водяной пар, находящийся в термодинами­ческом равновесии с водой, давление и температура которого связаны между собой и располагаются на кривой насыщения (рис.1), определяющей температуру кипения воды при данном давлении.

Перегретый пар - водяной пар, нагретый до температуры выше температуры кипения воды при данном давлении, получаемый, например, из насыщенного пара путем дополнительного нагре­ва.

Сухой насыщенный пар (рис.1) - бесцветный прозрачный газ, является гомогенной, т.е. однородной средой. В некоторой сте­пени это абстракция, так как получение его затруднительно: в природе он встречается только в геотермальных источниках, а производимый паровыми котлами насыщенный пар не является сухим - типичные значения степени сухости для современных котлов 0,95-0,97. Чаще всего степень сухости еще ниже. Кроме того, сухой насыщенный пар метастабилен: при поступлении тепла извне он легко становится перегретым, а при отдаче теп­ла - влажным насыщенным .

Рисунок 1. Линия насыщения водяного пара

Влажный насыщенный пар (рис.2) представля­ет собой механическую смесь сухого насыщенно­го пара с взвешенной мел­кодисперсной жидкостью находящейся с паром в термодинамическом и ки­нетическом равновесии. Флуктуация плотности га­зовой фазы, наличие по­сторонних частиц, в том числе несущих электриче­ские заряды - ионы, при­водит к возникновению центров конденсации, носящей гомогенный ха­рактер. По мере роста влажности насыщенно­го пара, например, из-за тепловых потерь или повышения давления, мельчайшие капельки воды становятся центрами конденсации и по­степенно растут в размерах, а насыщенный пар становится гетерогенным, т.е. двухфазной сре­дой (пароконденсатной смесью) в виде тумана. Насыщенный пар, представляющий газовую фазу пароконденсатной смеси, при движении передает часть своей кинетической и тепло­вой энергии жидкой фазе. Газовая фаза потока несет в своем объеме капельки жидкой фазы, но скорость жидкой фазы потока существен­но ниже скорости его паровой фазы. Влажный насыщенный пар может формировать границу раздела, например, под воздействием гравита­ции. Структура двухфазного потока при конден­сации пара в горизонтальных и вертикальных трубопроводах меняется в зависимости от со­отношения долей газовой и жидкой фаз (рис.3).

Рисунок 2. PV-диаграмма водяного пара

Рисунок 3. Структура двухфазного потока в горизонтальном трубопроводе

Характер течения жидкой фазы зависит от соотношения сил трения и сил тяжести, и в горизонтально расположенном трубо­проводе (рис.4) при высокой скорости пара течение конденсата может оставаться пленочным, как и в вертикальной трубе, при средней может приобретать спиралевидную форму (рис.5), а при низкой пленочное течение наблюдается только на верхней внутренней поверхности трубопровода, а в нижней формирует­ся непрерывный поток, «ручей» .

Таким образом, в общем случае поток пароконденсатной сме­си при движении представляет собой три составляющих: сухой насыщенный пар, жидкость в виде капель в ядре потока и жид­кость в виде пленки или струи на стенках трубопровода. Каждая из этих фаз имеет свою скорость и температуру, при этом при движении пароконденсатной смеси возникает относительное скольжение фаз . Математические мо­дели двухфазного течения в паропро­воде влажного насы­щенного пара пред­ставлена в работах .

Рисунок 4. Структура двухфазного потока в вертикальном трубопроводе

Рисунок 5. Спиралевидное движе­ние конденсата.

Проблемы измерения расхода

Измерение массового расхода и тепловой энергии влажного на­сыщенного пара связано со следующими проблемами:
1. Газовая и жидкая фазы влажного насыщенного пара движут­ся с различной скоростью и занимают переменную эквива­лентную площадь поперечного сечения трубопровода;
2. Плотность насыщенного пара возрастает по мере роста его влажности, причем зависимость плотности влажного пара от давления при различной степени сухости неоднозначна;
3. Удельная энтальпия насыщенного пара снижается по мере роста его влажности.
4. Определение степени сухости влажного насыщенного пара в потоке затруднительно.

Вместе с тем, повышение степени сухости влажного насыщенно­го пара возможно двумя известными способами: «мятием» пара (снижением давления и, соответственно, температуры влажного пара) с помощью редукционного клапана и отделением жидкой фазы с помощью сепаратора пара и конденсатоотводчика. Со­временные сепараторы пара обеспечивают почти 100% осуше­ние влажного пара.
Измерение расхода двухфазных сред - крайне сложная задача, до сих пор не вышедшая за пределы исследовательских лабо­раторий. Это в особой степени касается пароводяной смеси .
Большинство расходомеров пара являются скоростными, т.е. измеряют скорость потока пара. К ним относятся расходомеры переменного перепада давления на базе сужающих устройств, вихревые, ультразвуковые, тахометрические, корреляционные, струйные расходомеры. Особняком стоят кориолисовые и те­пловые расходомеры, непосредственно измеряющие массу протекающей среды.
Рассмотрим, как различные виды расходомеров справляются со своей задачей, если имеют дело с влажным паром.

Расходомеры переменного перепада давления

Расходомеры переменного перепада давления на базе сужаю­щих устройств (диафрагм, сопел, труб Вентури и других местных гидравлических сопротивлений) до сих пор являются основным средством измерения расхода пара. Однако, в соответствии с подразделом 6.2 ГОСТ Р 8.586.1-2005 «Измерение расхода и количества жидкостей и газов методом перепада давления»: По условиям применения стандартных сужающих устройств, кон­тролируемая «среда должна быть однофазной и однородной по физическим свойствам» :
При наличии в трубопроводе двухфазной среды пара и воды из­мерение расхода теплоносителя приборами переменного пере­пада давления с нормированной точностью не обеспечивается . В этом случае «можно было бы говорить об измеренном рас­ходе паровой фазы (насыщенного пара) потока влажного пара при неизвестном значении степени сухости» .
Таким образом, применение таких расходомеров для измере­ния расхода влажного пара приведет к недостоверным показа­ниям .
Оценка возникающей методической погрешности (до 12% при давлении до 1 МПа и степени сухости 0,8) при измерении влаж­ного пара расходомерами переменного перепада давления на базе сужающих устройств проведена в работе .

Ультразвуковые расходомеры

Ультразвуковые расходомеры, успешно применяемые при изме­рении расхода жидкостей и газов, ещё не нашли широкого приме­нения при измерении расхода пара, несмотря на то, что отдель­ные их типы выпускаются серийно или были анонсированы производителем . Проблема заключается в том, что ультра­звуковые расходомеры, реализующие доплеровский принцип из­мерений, основанный на сдвиге частоты ультразвукового луча, не пригодны для измерения перегретого и сухого насыщенного пара из-за отсутствия неоднородностей в потоке, необходимых для от­ражения луча, а при измерении расхода влажного пара сильно занижают показания из-за отличия скоростей газовой и жидкой фазы. Ультразвуковые расходомеры времяимпульсного типа наоборот неприменимы для влажного пара из-за отражения, рас­сеивания и преломления ультразвукового луча на каплях воды.

Вихревые расходомеры

Вихревые расходомеры разных производителей при измерении влажного пара ведут себя неодинаково. Это определяется как конструкцией первичного преобразователя расхода, принципа детектирования вихрей, электронной схемы, так и особенно­стями программного обеспечения. Принципиальным является влияние конденсата на работу чувствительного элемента. В некоторых конструкциях «серьезные проблемы возникают при измерении расхода насыщенного пара, когда одновременно в трубопроводе существует газовая и жидкая фаза. Вода кон­центрируется вдоль стенок трубы и препятствует нормальному функционированию датчиков давления, установленных запод­лицо со стенкой трубы» . В других конструкциях конденсат может затапливать сенсор и блокировать измерение расхода вовсе. Зато у некоторых расходомеров это практически не влия­ет на показания.
Кроме этого, двухфазный поток, набегая на тело обтекания, фор­мирует целый спектр вихревых частот, связанных как со скоро­стью газовой фазы, так и со скоростями жидкой фазой (капель­ ной формы ядра потока и пленочной или струйной пристеночной области) влажного насыщенного пара. При этом амплитуда вих­ревого сигнала жидкой фазы может быть весьма значительной и, если электронная схема не предполагает цифровой фильтрации сигнала с помощью спектрального анализа и специального ал­горитма выделения «истинного» сигнала, связанного с газовой фазой потока, что характерно для упрощенных моделей рас­ходомеров, то будет происходить сильное занижение показаний расхода. Лучшие модели вихревых расходомеров обладают си­стемами DSP (цифровой обработки сигнала) и SSP (спектральной обработки сигнала на основе быстрого преобразования Фурье), которые позволяют не только повысить отношение сигнал/шум, выделить «истинный» вихревой сигнал, но и устранить влияние вибраций трубопровода и электрических помех.
Несмотря на то, что вихревые расходомеры предназначены для измерения расхода однофазной среды, в работе показано, что они могут быть использованы для измерения расхода двух­фазных сред, в том числе, пара с каплями воды при некоторой деградации метрологических характеристик.
Влажный насыщенный пар со степенью сухости свыше 0,9 по экспериментальным исследованиям EMCO и Spirax Sarco мож­но считать гомогенным и за счет «запаса» по точности расходо­меров PhD и VLM (±0,8-1,0%), показания массового расхода и тепловой мощности будут находиться в пределах погрешно­стей, нормированных в .
При степени же сухости 0,7-0,9 относительная погрешность из­мерений массового расхода этих расходомеров может дости­гать десяти и более процентов.
Другие исследования, например, дают более оптимисти­ческий результат - погрешность измерения массового расхода влажного пара соплами Вентури на специальной установке для калибровки расходомеров пара находится в пределах ±3,0% для насыщенного пара со степенью сухости свыше 0,84.
Чтобы избежать блокирования чувствительного элемента вих­ревого расходомера, например, чувствительного крыла конден­сатом, некоторые производители рекомендуют ориентировать первичный преобразователь таким образом, чтобы ось чувстви­тельного элемента была параллельна поверхности раздела пар/конденсат.

Другие типы расходомеров

Расходомеры переменного перепада/переменной площади, обтекания с подпружиненной заслонкой и мишенные перемен­ной площади не допускают измерение двухфазной среды из-за возможного эрозионного износа проточной части при движении конденсата.
Принципиально только массовые расходомеры кориолисового типа могли бы измерять двухфазную среду, однако исследова­ния показывают, что погрешности измерений кориолисовых расходомеров в значительной степени зависят от соотношения долей фаз, а «попытки разработать универсальный расходомер для многофазных сред скорее ведут в тупик». В тоже время ко­риолисовые расходомеры интенсивно развиваются , и, воз­можно, успех будет достигнут уже скоро, но пока таких промыш­ленных средств измерений на рынке нет.

Продолжение следует.

Литература:
1. Rainer Hohenhaus. How useful are steam measurements in the wet steam area?// METRA Energie-Messtechnik GmbH, November, 2002.
2. Good Practice Guide Reducing energy consumption costs by steam metering. // Ref. GPG018, Queen’s Printer and Controller of HMSO, 2005
3. Коваленко А.В. Математическая модель двухфазного течения влажного пара в паропроводах.
4. Тонг Л. Теплопередача при кипении и двухфазное течение.- М.: Мир,1969.
5. Теплопередача в двухфазном потоке. Под ред. Д. Баттерворса и Г. Хъюитта.// М.: Энергия, 1980.
6. Ломшаков А.С. Испытание паровых котлов. СПб, 1913.
7. Jesse L. Yoder. Using meters to measure steam flow// Plant Engineering,- April 1998.
8. ГОСТ Р 8.586.1-2005. Измерение расхода и количества жидкостей и газов ме­тодом перепада давления.
9. Коваль Н.И., Шароухова В.П. О проблемах измерения насыщенного пара.// УЦСМС, Ульяновск
10. Кузнецов Ю.Н., Певзнер В.Н., Толкачев В.Н. Измерение насыщенного пара сужающими устройствами //Теплоэнергетика. - 1080.- №6.
11. Робинштейн Ю.В. О коммерческом учете пара в паровых системах тепло­снабжения.// Материалы 12-й научно-практической конференции: Совершен­ствование измерений расхода жидкости, газа и пара,- СПб.: Борей-Арт, 2002.
12. Абаринов, Е. Г., К.С. Сарело. Методические погрешности измерения энергии влажного пара теплосчетчиками на сухой насыщенный пар // Измерительная техника. - 2002. - №3.
13. Бобровник В.М. Бесконтактные расходомеры «Днепр-7» для учета жидкостей, пара и нефтяного газа. //Коммерческий учет энергоносителей. Материалы 16-й международной научно-практической конференции,- СПб.: Борей-Арт, 2002.
14. DigitalFlow™ XGS868 Steam Flow Transmitter. N4271 Panametrics, Inc., 4/02.
15. Богуш М.В. Развитие вихревой расходометрии в России.
16. Engineering Data Book III, Chapter 12, Two Phase Flow Patterns, Wolverine Tube, Inc. 2007
17. П-683 «Правила учета тепловой энергии и теплоносителя», М.:, МЭИ, 1995.
18. A. Amini and I. Owen. The use of critical flow venturi nozzles with saturated wet steam. //Flow Meas. lnstrum., Vol. 6, No. 1, 1995
19. Кравченко В.Н., Риккен М. Измерения расхода с помощью кориолисовых рас­ходомеров в случае двухфазного потока.//Коммерческий учет энергоносите­лей. XXIV международная научно-практическая конференция,- СПб.: Борей- Арт, 2006.
20. Richard Thorn. Flow Measurement. CRC Press LLC, 1999

• Клапаны газовые (клапаны электромагнитные, предохранительные запорные клапаны, предохранительные сбросные клапаны, клапаны отсечные и блоки клапанов)
• Пункты шкафные с одной линией редуцирования и байпасом
• Пункты шкафные с основной и резервной линией редуцирования

Приборы газовой безопасности, в т. ч. сигнализаторы загазованности

Средства для измерения и регулирования давления

• Манометры, вакуумметры, мановакуумметры показывающие и сигнализирующие
• Напоромеры, тягомеры и тягонапоромеры показывающие и сигнализирующие
• Сопутствующее оборудование (разделители сред мембранные, гасители пульсаций, позиционеры и др.)

Средства для измерения и регулирования температуры

• Измерители температуры, измерители-регуляторы и регуляторы температуры
• Контроллеры для регулирования температуры в системах отопления
• Устройства контроля температуры, многоканальные измерители и регуляторы

Средства для измерения и регулирования уровня

• Сопутствующее оборудование приборов измерения и регулирования уровня

Запорная арматура и запорно-регулирующая арматура

• Клапаны регулирующие, смесительные, запорно-регулирующие и регуляторы давления воды
• Сопутствующее оборудование (определители герметичности, КОФы, термочехлы и т.д.)

Промышленное газовое отопление, газовое инфракрасное лучистое отопление

• Промышленные газовые инфракрасные излучатели светлого типа
• Промышленные газовые инфракрасные излучатели тёмного типа
• Воздушные завесы, газовоздушные обогреватели, теплогенераторы
• Потолочные, стеновые (стенные) инфракрасные панели и ленточные системы инфракрасного отопления

Ваша Заявка

Купите необходимый Вам товар. Для этого перейдите на страницу с его описанием и нажмите кнопку
"Добавить товар в заявку".

Учет расхода пара. Приключения инженеров КИП или вихревые расходомеры как реальная альтернатива сужающим устройствам

Издание: Энергоанализ и Энергоэффективность № 6 . Год: 2006

15.10.2006

В настоящее время вопросам учета энергоресурсов справедливо уделяется повышенное внимание. Это определяется тем, что, с одной стороны, без наличия достоверной информации о потребляемых ресурсах невозможно грамотно проводить мероприятия по энергосбережению, что, в условиях постоянного роста цен на энергоносители, жизненно необходимо как отдельным предприятиям, так и каждой из отраслей и экономике страны в целом. С другой стороны, в условиях многократного увеличения количества приборов учета на первый план выходит проблема стоимости их обслуживания, а точнее поддержания в рабочем состоянии.

Измерение расхода пара в силу специфики этой среды выделяют из области задач учета газа. Это определяется прежде всего высокими температурами и давлением в паропроводах, а также наличием в них, в том числе в результате повышенного износа трубопроводов в указанных экстремальных условиях, различных механических включений (продуктов коррозии, накипи и т.д.), а также конденсата. Поэтому при всем разнообразии методов измерения расхода, для решения задачи учета пара реально существует только две альтернативы:

• расходомеры, основанные на методе переменного перепада давления на сужающем устройстве (СУ);
• вихревые расходомеры (ВР).

1. Следует ли выбирать расходомер, основываясь только на показателях стоимости, динамического диапазона (ДД), точности и величины межповерочного интервала (МПИ)?
2. Действительно ли соответствуют технические характеристики расходомеров российского производства лучшим зарубежным аналогам?

В голове среднестатистического метролога сложились следующие характеристики рассматриваемых методов измерения расхода:

Соответственно, вывод очень простой: если есть средства, то лучше приобрести вихревой расходомер, так как он точнее и поверка реже; если финансирование ограничено, то остается только «старая добрая» диафрагма.

На этом выводе можно было бы и завершить статью, если бы не ключевые моменты, обозначенные в преамбуле. Поэтому предлагаем забыть образы и цифры по исследуемым методам измерения и начать выбор расходомера на пар с чистого листа.

Для начала вспомним, что собой представляют расходомеры на СУ и вихревые расходомеры.

Первый состоит из некоего сужающего устройства, установленного в трубопроводе. Обычно, в качестве сужающего устройства используется так называемая диафрагма: диск, внутренний диаметр которого меньше внутреннего диаметра трубопровода. За счет локального сужения диафрагма создает перепад давления, величина которого измеряется датчиком дифференциального давления. Одновременно измеряются абсолютное давление пара в трубопроводе и температура пара. Если коэффициент расхода диафрагмы известен данной информации достаточно, чтобы вычислить расход газа или пара и, соответственно, определить количество потребленного продукта за отчетный период.

Вихревой принцип измерения расхода основан на эффекте фон Кармана, заключающемся в том, что при обтекании потоком жидкости или газа плохо обтекаемого тела происходит регулярное вихреобразование, т.е. поочередное формирование и срыв вихрей с обеих сторон указанного тела, причем частота следования вихрей пропорциональна скорости потока. Данное вихреобразование сопровождается регулярными периодическими пульсациями давления и скорости потока в следе за телом обтекания. Соответственно, измерив частоту данных пульсаций, можно определить скорость или расход газа или пара при рабочих условиях. Для того, чтобы определить количество прошедшего пара необходимо, как и в случае с СУ, дополнительно измерить давление и температуру пара.

В статье мы рассмотрим характеристики двух подтипов вихревых расходомеров (ВР), получивших распространение в России, которые отличаются способом детектирования вихрей:

1. Пульсации давления или скорости фиксируются датчиками, находящимися на поверхности проточной части.
2. Пульсации давления воздействуют на чувствительный элемент (крыло, трубка, пьезомикрофон и др.) за телом обтекания, который, передает их на спрятанный вглубине прибора сенсор.

Итак, вернемся к поставленной задаче - нам необходимо установить узел учета пара.

Вероятнее всего, значение расхода пара будет изменяться в зависимости от времени года, объемов производства и других факторов, поэтому необходимо обеспечить запас диапазона измерений расходомера.

Стандартное соотношение максимального и минимально значений расхода, измеряемого с помощью СУ, составляет 1:3, но может достигать 1:10 (если использовать многопредельные «интеллектуальные», но и весьма недешевые датчики перепада давлений). Уже неплохо, но стоимость узла в этом случае также установится на максимум своего «динамического диапазона».

Широкий динамический диапазон – это несомненное достоинство вихревых расходомеров. Этот показатель варьируется от 1:20 до 1:40. Но и здесь не все гладко. Ведь коэффициент преобразования вихревого расходомера (т.е. отношение частоты вихреобразования к величине мгновенного расхода измеряемой среды через измерительное сечение прибора) стабильно в весьма ограниченном диапазоне расходов, определяемом числом Рейнольдса Re (гидродинамическим критерием подобия). Для достижения максимальной точности необходимо вводить индивидуальные поправочные коэффициенты, обеспечивающие точность измерений на всем диапазоне. Использование массива коэффициентов требует хорошей вычислительной мощности процессора, поэтому в современных интеллектуальных вихревых расходомерах должны быть установлены процессоры последнего поколения. К сожалению далеко не во всех отечественных приборах используется цифровая обработка сигнала с коррекцией зависимости Кармана, поэтому погрешность измерений в таких приборах увеличивается с ростом динамического диапазона.

Интересно, что применение цифровой спектральной обработки сигнала позволило преодолеть другой досадный в прошлом недостаток ВР. Дело в том, что принцип измерения предполагает детектирование пульсаций потока. При этом внешние вибрации могли накладываться на полезный сигнал и даже полностью его перекрывать. Помехи приводили к снижению точности измерений и возможности появления выходного сигнала при отсутствии расхода в трубопроводе, так называемому явлению «самохода».

Современные интеллектуальные ВР анализируют спектр сигналов, отсекая шумы и усиливая полезные гармоники, благодаря чему гарантируется точность измерений. При этом показатели виброустойчивости выросли в среднем на порядок.

К особенностям учета пара, которые следует учитывать при выборе средства измерения, относят высокую температуру среды, возможное засорение трубопровода вблизи расходомера, возможность появления отложений на внутренних поверхностях расходомера, а также вероятность периодического возникновения гидроударов и термоударов. Рассмотрим влияние этих факторов.

Температура пара может варьироваться в диапазоне от 100 0С до 600 0С. При этом расходомеры на СУ могут применяться во всем обозначенном диапазоне. Однако, точность измерений расходомеров на СУ будет ухудшаться с ростом температуры, что связано с изменением внутреннего диаметра трубопровода и диаметра диафрагмы, а также дополнительной температурной погрешностью датчика давления. Влияние изменения геометрических размеров особенно критично при измерениях на трубопроводах диаметром менее 300 мм, а дополнительная температурная погрешность датчика давления (например, «Метран-100») составляет 0,9% на 100?С.

Температурный диапазон работы ВР может соответствовать150, 200, 350, 450 0С, в зависимости от моделей и производителя. Причем последние два значения соответствуют характеристикам импортных приборов. Надеемся, что читатели хорошо представляют себе разницу между понятием «прибор работает и что-то показывает» и «прибор работает в соответствии с заявленными характеристиками». Очень часто производители ВР умалчивают о дополнительной температурной погрешности, связанной с изменением геометрических размеров элементов проточной части. В зарубежных расходомерах производится автоматическая коррекция показаний расхода по температуре, достигающая порой 0,2% на каждые 100 0С. В отечественных интеллектуальных ВР также производится температурная коррекция. Поэтому не забудьте уточнить у производителя, о наличии такой коррекции погрешности при выборе расходомера.

Засорение трубопровода и появление отложений на основных элементах преобразователя расхода со временем могут свести к нулю Ваши усилия по выбору и установке узла учета. Причина проста: конструкция расходомера на СУ предполагает образование отложений на днище трубопровода у передней стенки диафрагмы. По мере увеличения засорения, увеличивается его влияние на погрешность СУ, которая достигает порой десятков процентов. Налипание вещества на поверхность диафрагмы, также как и износ ее кромок, способствует превращению узла учета в датчик наличия потока в трубопроводе. Чтобы этого не произошло необходимо периодически (каждые два месяца) прочищать расходомер на СУ.

А что же ВР? На процесс вихреобразования загрязнения оказывают существенно меньшее влияние, чем на перепад давления на СУ, к тому же полостей и карманов, где могут скапливаться отложения в ВР просто нет, поэтому стабильность показаний последних значительно выше. Кроме того, экспериментально доказано, что вихреобразование приводит к самоочистке не только самого тела обтекания, но и участка трубопровода на расстоянии примерно в 1 диаметр условного прохода трубопровода (Ду) до и 2-4 Ду после тела обтекания. Использование специальных форм и размеров тел обтекания позволили дополнительно снизить влияние указанных изменений геометрических размеров проточной части ВР.

Сегодня производители применяют тела обтекания специальной формы. Они сконструированы таким образом, что их изменение влияет на точность измерений существенно меньше, чем у СУ и ВР с прямоугольными или, тем более, цилиндрическими телами обтекания. Тем не менее, следует помнить, что в наших трубопроводах вместе с паром могут иногда «транспортироваться» тряпки, гаечные ключи и другие виды «механических примесей». Поэтому если до узла учета не установлен фильтр (как минимум, крупная сетка), то следует обратить внимание на ВР со съемным телом обтекания . Такой прибор можно прочищать без демонтажа и последующей поверки.

Важным показателем надежности узла учета пара является его стойкость к гидравлическим ударам, которые нередко возникают в результате сбоев в работе источников тепла и «личной инициативы» обслуживающего персонала. Чтобы у читателя появилось уважение к этому явлению, отметим, что гидроудары и обычно следующее за ними нарастание давления приводят к разрыву отопительных батарей и часто являются основной причиной выхода из строя датчиков.

Расходомеры на СУ гидроударов не боятся, а ВР разделились на два лагеря. В ВР на основе пульсаций давления чувствительные элементы находятся под тонкой мембраной, а потому не защищены от гидроударов. Производители, как правило, честно предупреждают об этом, напоминая, однако, что гарантия на прибор в этом случае недействительна. В ВР на основе изгибных напряжений чувствительный элемент отделен от измеряемой среды , поэтому ничего не знает о гидроударах.

При подаче пара по остывшему трубопроводу происходит резкое повышение температуры, при этом чувствительные элементы датчика оказываются сильно нагретыми с внутренней стороны и охлажденными с внешней. Такое повышение температуры носит название термоудар и, соответственно, оно также опасно только для ВР пульсаций давления , чувствительные элементы которых находятся в непосредственной близости к измеряемой среде.

Теперь давайте представим себе трубопровод, на который будем монтировать узел учета. Если узел учета устанавливается на улице или в неотапливаемом помещении, то СУ будет требовать к себе повышенного внимания: импульсные линии, соединяющие датчик давления с трубопроводом могут замерзать, поэтому их нужно будет подогревать и продувать.

Вихревые расходомеры не прихотливы к месту установки и не требуют обслуживания. Рекомендуем Вам только удостовериться, что прибор соответствует климатическому исполнению С3 от (-40 до +70) 0С и позаботиться о том, чтобы вычислитель находился в тепле.

Кстати о вычислителях. Сам по себе объемный расход пара, значения которого выдает расходомер, не представляет практической ценности. Требуется знать либо массу пара, либо тепловую энергию, которую он переносит. Для этих целей используются тепловычислители, подсчитывающие требуемые параметры на основании данных датчиков расхода, давления и температуры. К необходимым и обязательным функциям вычислителя относятся ведение архива измеренных параметров, а также контроль и запись внештатных ситуаций.

Подключить расходомер к вычислителю можно используя токовый сигнал 4-20 мА, который имеется, пожалуй, у всех, расходомеров, как у СУ, так и у вихревых.

К достоинствам вихревых расходомеров относят дополнительный выходной частотный сигнал . Его преимуществами является более высокая точность. Обратите внимание, что производители указывают для частотного сигнала относительную погрешность, а для токового выхода – приведенную погрешность. Приведенная погрешность означает, что точность значений будет пропорционально ухудшаться по мере удаления от максимального значения расхода. К примеру, если для расходомера с ДД 1:10 указана приведенная погрешность скажем 1,0%, то это означает, что на максимальном расхода относительная погрешность действительно будет составлять 1,0%, а на минимуме будет соответствовать уже 10%. Вывод прост: частотный сигнал предпочтителен. Тем более, что у всех современных вычислителей есть частотный входной сигнал 0-1000 Гц или 0-10000 Гц.

У зарубежных производителей цифровой выходной сигнал рассматривается как дополнительная опция, поскольку потребители давно оценили преимущества цифровых коммуникаций. В России пока складывается обратная ситуация: цифровой сигнал предлагается как бесплатный бонус, но реально применяется в редких случаях. Этому часто способствуют российские производители вторичной аппаратуры, считая поддержку цифровых входных сигналов излишней. К тому же для прохождения цифрового сигнала требуются более качественные линии связи, которые в настоящее время есть далеко не везде. Тем не менее, наличие цифрового канала в расходомере может оказаться весьма кстати, при автоматизации технологических процессов или просто при выводе показаний приборов на ПК. Отметим важный момент: выбирайте приборы со стандартизованными признанными в мире цифровыми протоколами HART, Foundation Field Bus, ProfiBus, Modbus. В противном случае проку от закрытых стандартов, понятных только изготовителю прибора, будет мало.

Вернемся однако к трубопроводу и месту установки узла учета пара. Большинство средств измерения расхода должны устанавливаться на прямых участках трубопровода длиной от 1 до 100 диаметров условного прохода (Ду). Самые протяженные прямые участки от 30 до 100 Ду требуются расходомерам с СУ. Несоблюдение этих требований ведет к искажению равномерности потока среды и, как следствие, снижению точности измерения.

В сравнении с СУ, ВР предъявляют менее жесткие требования к длинам прямолинейных участков. Соответствующие рекомендации составляют 30Ду, с возможным сокращением до 10Ду в зависимости от конфигурации трубопровода. В большинстве случаев сокращение до 10Ду без ухудшения точности возможно только после введения дополнительных поправочных коэффициентов, учитывающих особенности места установки.

Отметим, что некоторые российские производители ВР рапортуют о «победе над законами гидродинамики» и указывают требования к прямым участкам от 3 до 5Ду, что в 2 и даже в 3 раза лучше, чем у зарубежных образцов. Оставим занижение требований к длинам прямых участков на совести этих производителей. А потребителям порекомендуем не заниматься самообманом и устанавливать ВР на трубопроводах с прямыми участками длиной хотя бы 10Ду, а СУ - не менее 30Ду.

А теперь предлагаем читателям напрячь свое воображение и представить уже не один, а сразу три одинаковых трубопровода с паром и трех инженеров Шайбова, Фишкина и Вихрева, каждому из которых мы доверим установить и обслуживать узел учета на одном из трубопроводов.

Инженеры решили пойти различными путями решения задачи учета пара и выбрали соответственно счетчик на базе СУ, импортный узел учета пара на базе ВР, отечественный узел учета пара на базе ВР. При этом Шайбов прежде всего руководствовался стоимостью узла учета. Фишкин решил раскошелиться, считая, что «скупой платит дважды», и приобрел импортный вихревой расходомер. Вихрев изучил вопрос основательно и, по принципу «если нет разницы, зачем платить больше?», остановился на отечественном вихревом расходомере изгибных напряжений. Давайте понаблюдаем за нашими персонажами.

Неприятности поджидали наших героев уже на первом этапе, при покупке расходомеров.

При расчетах Шайбов не подозревал, что стоимость датчика давления возрастет на треть из-за того, что узел будет находиться в неотапливаемом помещении, да и импульсные линии с вентильными блоками оказались не такими дешевыми, как предполагалось. В итоге стоимость узла учета на СУ сравнялась с решением на базе отечественного ВР.

Фишкин немного расстроился, когда после 5 недель ожидания получения оборудования узнал, что придется подождать еще пару недель из-за задержек на таможне.

К проблемам Вихрева на этом этапе можно отнести разве что, затруднение в выборе из большого ассортимента вычислителей. (Впрочем, мы бы хотели не касаться проблемы выбора вычислителя в этой статье, поэтому доверимся выбору Вихрева и даже не будем спрашивать у него, какой именно вычислитель он приобрел).

Наконец все инженеры получили оборудование, осталось его установить и первый этап пройден. Быстрее всех управился Вихрев, потому что технологическая вставка и комплект монтажных частей были поставлены вместе с расходомером. Шайбову пришлось затратить значительно больше времени, чтобы соблюсти все обязательные требования к установке диафрагмы: обеспечить соответствие диаметров трубопровода и корпусов диафрагмы, соосность СУ и трубопровода, соединить импульсными линиями камеры СУ с датчиком перепада давления. Пришлось Шайбову также смириться с тем фактом, что точность узла учета будет ниже заявленной из-за неучтенных факторов : шероховатости трубопровода и несоответствия фактического внутреннего диаметра трубопровода расчетным данным.

Монтаж узла учета на базе импортного оборудования прошел гладко, благодаря хорошо иллюстрированным руководствам по эксплуатации. Однако «ложку дегтя» подкинул местный дилер, отказавшись поставлять комплект монтажных частей к расходомеру и переложив его изготовление на Фишкина. Радость Фишкина по поводу успешной установки узла также была недолгой, так как программирование приборов оказалось затруднено из-за отсутствия русскоязычного меню и явных ошибок перевода сопроводительной документации. Звонок местному поставщику показал, что специалиста по настройке оборудования у них нет, поэтому все вопросы перенаправлялись в головной офис представительства фирмы в России. И ответы на свои вопросы Фишкин ждал долго. Впрочем, Фишкин уже привык ждать...

Итак, оборудование установлено и подключено, узел сдан. Однако прошло время и у Шайбова появилось подозрение, что показания СУ не соответствуют действительности. После вскрытия, очистки диафрагмы и прилежащего участка трубопровода от засорений и продувки импульсных линий, показания стали соответствовать ожидаемым, однако, вывод был неутешителен: раз в два месяца требуется чистка узла .

Фишкин и Вихрев с некоторым злорадством наблюдали за суетой своего коллеги, думая, что вспомнят о своих узлах на ВР только через три года, когда придет время их поверки. Однако вышедшее постановление местного ЦСМ развеяло ожидания: в регионе ввели распоряжение о поверке всех расходомеров-счетчиков тепловой энергии каждый год, вне зависимости от предписания федеральных постановлений.

Настал звездный час Шайбова: вся поверка узла учета вылилась в очередное снятие диафрагмы (за год дружбы с СУ инженер научился быстро снимать диафрагму, так как проводил эту процедуру регулярно) и замер ее геометрии в присутствии представителя ЦСМ, а также в поверку датчиков давления и температуры.

Импортный расходомер Фишкина можно поверять двумя способами: проливкой прибора на водном стенде или по беспроливной методике. Второй вариант оказался более предпочтительным. Процедура поверки оказалась довольно проста: измерение геометрии тела обтекания и поверка электронного блока. Правда Фишкину пришлось дополнительно приобретать специальный дорогостоящий комплект для поверки, без которого можно было бы обойтись, если бы в приборе использовались стандартные, а не уникальные фирменные разъемы.

Вихрев был готов к процедуре поверки и даже ждал ее, так как еще на этапе покупки он сделал выбор в пользу ВР изгибных напряжений, которые благодаря своей универсальности можно поверять не только на воздушном, но и на водяном поверочном стенде, который есть в любом областном центре. Приятным сюрпризом для Вихрева оказалось наличие официально утвержденной методике беспроливной поверки аналогичной расходомеру Фишкина.

Напоследок предлагаем Вам представить, что у инженеров расходомеры вышли из строя. Пожалеем только Шайбова: ведь он и так уже не отходит от СУ, являясь неотъемлемой частью узла учета. Пусть поломки расходомеров Фишкина и Вихрева будут иметь одинаковый характер, давайте, например, представим, что у обоих приборов вышел из строя частотный выход по вине рабочего, перепутавшего полярность подключения контактов.

Итак, посетовав на рабочих, Фишкин и Вихрев принялись изучать руководства по эксплуатации на расходомер. Воспользовавшись функцией встроенной самодиагностики, Фишкин убедился, что вышел из строя только частотный выход. Позвонив в сервисный центр (СЦ) он узнал, что замена электроники – это пятиминутная процедура, благодаря модульной конструкции прибора. Однако в СЦ отказались предоставить ремонтную документацию и сменный модуль, объяснив такую скрытость политикой компании производителя. Пришлось Фишкину отправлять прибор в СЦ, где, как позже выяснилось, именно такого модуля в данный момент на складе не было, поэтому его заказали за границей. Вот тебе и пятиминутная процедура. Впрочем, ждите, Фишкин, ждите. Вы же привыкли.

Вихрев тоже позвонил в СЦ и даже, зная злоключения Фишкина, был готов к отправке туда прибора. Но в СЦ его приятно удивили. Вихреву, сообщили, что его прибор можно ремонтировать в полевых условиях и прислали ремонтную документацию, предложив на выбор, либо заменить модуль самостоятельно, либо снять прибор и направить его в ближайший СЦ. Увидев, что для замены электроники требуется всего-то навсего открутить пару болтов, при этом не нужно демонтировать весь расходомер и тем более останавливать подачу пара в трубопроводе, Вихрев решил провести ремонт самостоятельно. Через пару дней с завода-изготовителя Вихреву прислали сменный электронный модуль, который он получил утром; а уже к обеду неисправный модуль был заменен и прибор вновь заработал.

• следует выбирать ВР, т.к. СУ требует постоянного обслуживания. В противном случае погрешность измерения СУ будет значительно превышать заявленные значения;
• все сопроводительные документы должны быть на русском языке;
• расходомер должен иметь официально утвержденную беспроливную методику поверки и быть универсальным для обеспечения возможности его поверки на водяном стенде;
• чувствительный элемент расходомера должен быть надежно защищен от гидро- и термоударов;
• конструкция расходомера должна быть модульной, с возможностью быстрой и удобной замены в полевых условиях каждого из модулей;
• ремонтная документация должна предоставляться производителем по требованию потребителей;
• региональный СЦ производителя должен обеспечивать возможность быстрого ремонта вышедшего из строя расходомера, в том числе – и непосредственно на месте эксплуатации.

К рекомендациям наших вымышленных персонажей от себя добавим, что при выборе расходомера следует принимать решение не только на основании цифр, крупно выделенных в рекламных проспектах, но и по другим важным техническим и эксплуатационным характеристикам.

С легким паром!

1. Измерение расхода водяного пара

Расчет сужающего устройства для измерения расхода (Q 0) водяного пара производится по следующей методике

Определяем недостающие для расчета данные

Абсолютное давление измеряемой среды перед сужающим устройством определяется как сумма барометрического и избыточного давлений

где - барометрическое давление (Р б = 1 кгс/см 2 = 9,8066*10 4 Па);

Избыточное давление().

Плотность измеряемой среды в рабочих условиях (и t=340 0 С).

Приложение 3

Определяем значение D, соответствующее рабочей температуре t = 340 0 С вещества в трубопроводе по формуле:

где - внутренний диаметр трубопровода перед сужающим устройством при температуре t = 20 0 С (D = 200 мм);

Средний коэффициент линейного теплового расширения материала сужающего устройства (трубопровода) в интервале от 20 до t°С, 1/град

t - температура измеряемой среды перед сужающим устройством (t = 340 0 С).

Динамическая вязкость измеряемой среды в рабочих условиях

Температура, 0 С
Динамическая вязкость, 10 -5 Па*с

Принимаем.

Принимаем показатель адиабаты равным k =1,38.

Принимаем сужающее устройство Сопло, руководствуясь следующими соображениями

а) при одних и тех же значениях модуля и перепада давления сопло позволяет измерять больший расход, чем диафрагма, а при D ? 300 мм обеспечивает также более высокую точность измерения в сравнении с диафрагмой (особенно при малых модулях);

б) при одних и тех же значениях модуля и расхода потеря давления в сопле значительно меньше, чем в диафрагме;

в) точность измерения расхода газов и пара при применении сопла выше, чем при применении диафрагмы;

г) изменение или загрязнение входного профиля сужающего устройства в процессе эксплуатации влияет на коэффициент расхода диафрагмы в значительно большей степени, чем на коэффициент расхода сопла.

1.3. Верхний предел измерений дифманометра Q П (Q ОП, Q НИ, Q МП) выбираем по заданному наибольшему измеряемому расходу Q max = 0,8 м 3 /с = 2880 м 3 /ч так, чтобы стандартное значение Q П было ближайшее большее по отношению к значению Q m ах. Таким образом принимаем Q П = 3200 м 3 /ч.

1.4. Принимаем модуль сужающего устройства из следующих соображений:

При применении сопел и сопел Вентури неточность поправки на число Рейнольдса ДQ оказывает наименьшее влияние на коэффициент расхода, когда 0,5 ? m ? 0,65.

Таким образом принимаем m = 0.5.

1.5. По значению m вычисляю:

Коэффициент расхода а И по формуле:

а И = 0,9100 + 0,6258m - 1.4m 2 + 1.6667m 3 , при m = 0,5 а И = 1.0812;

Значение коэффициента расхода б по формуле:

а = а И *k 2 ,

где k 2 - поправочный множитель на шероховатость трубы (k 2 = 1,005).

пар давление аналоговый коммутатор

а = ,0812*1,005 = 1,0866.

1.6. Определяем предельный номинальный перепад давления дифманометра ДРн. Пусть задана допустимая потеря давления в сужающем устройстве, при наибольшем измеряемом расходе Qmах.

Определяем допустимую потерю давления Р ПД при расходе, равном выбранному верхнему пределу измерений дифманометра Q П = 3200 м 3 /ч.

Предельный перепад давления дифманометра ДРн выбираем из ряда стандартных чисел. Следовательно, ДРн = 250 кПа.

1.7. Определяем число Рейнольдса при расходе равном Q СР = 2520 м 3 /ч.

Т.к. рассчитанное число Рейнольдса > для данного модуля m = 0.5, то расчет продолжаем дальше.

1.8. Определяем наибольший перепад давления в сужающем устройстве для кольцевых, сильфонных и мембранных дифманометров по формуле:

1.9. Определяем поправочный множитель по формуле:

1.10. Подсчитываем отношение

1.11. Определяем поправочный множитель по формуле:

1.12. Подсчитываем (с четырьмя значащими цифрами) искомое значение d 20 диаметра отверстия сужающего устройства при 20 °С:

1.13. Для поплавковых дифманометров, заполненных ртутью, над которой находится газ плотностью 14 кг/м 3 , или маслом, над которым находится газ плотностью 0,9 кг/м 3 , а также для кольцевых, колокольных, сильфонных и мембранных дифманометров определяем объемный расход соответствующий наибольшему перепаду давления

Влияние схем включения подогревателей энергоблока на тепловую эффективность подогрева

Первый этап расчета ПТС заключается в определении состояний водяного пара в ступенях турбины. Для этого строят процесс работы пара в турбине в h, S-диаграмме. Используем методику ...

Модернизация системы энергоснабжения цементного завода

Выполняется тепловой баланс: В соответствии с ВНТП 06-86 выбираем параметры пара: T=187.9 0C P=1.2MПа Где теплоемкость мазута в ккал/(кг*0С) считается по формуле сТ=0,415+0,0006*t, t - температура топлива, 0С. Среднюю температуру мазута принимаем зима- -20, лето 20...

Проект конденсационной электростанции 450 мВт в г. Назарово

Коэффициент недовыработки мощности отопительного отбора равен: Для первого отбора: (4) где - энтальпия на выходе из турбины, кДж/кг; - энтальпия пара на входе в пароперегреватель, кДж/кг; - энтальпия пара на выходе из пароперегревателя, кДж/кг...

Проект ТЭЦ мощностью 500 МВт

Коэффициент недоиспользования мощности отопительных отборов: для первого отбора: (30) для второго отбора: (31) Расход пара на сетевые подогреватели определим из уравнения теплового баланса: (32) (33) Принимая коэффициент регенерации Kр = 1...

Проект ТЭЦ с разработкой инвариантных САР

Расход пара на турбину определяется по формуле: . Тогда: кг/с, кг/с, кг/с, кг/с, кг/с, кг/с, кг/с, кг/с, кг/с, кг/с, кг/с, кг/с, кг/с. Мощность, вырабатываемая в турбине: =80 МВт - мощность...

Проектирование ГРЭС

Коэффициент недоиспользования мощности отопительного отбора на нижний сетевой подогреватель: (2.21) где iотб7 - энтальпия пара в отборе на нижний сетевой подогреватель из таблицы 2.2, кДж/кг; iк - энтальпия пара в конденсаторе из таблицы 2.2...

В данном курсовом проекте для измерения расхода пара используется метод переменного перепада давления. Этот метод основан на том, что поток пара, протекающего в трубопроводе...

Проектирование систем контроля расхода и температуры пара

Для измерения температуры пара используем термоэлектрический термометр - термопара ХК (хромель-капель). Термопара - это два проводника (термоэлектрода), изготовленные из разных металлов, спаянные в одной точке...

Проектирование тепловой схемы ТЭЦ для промышленного предприятия и жилого района

Измерение расхода и массы веществ (жидких, газообразных, сыпучих, твердых, паров и т. п.) широко применяется как в товароучетных и отчетных операциях, так и при контроле, регулировании и управлении технологическими процессами...

Разработка расходомера переменного перепада давления с трубой Вентури

Требуется рассчитать приведенную температуру перегретого водяного пара tпр и приведенное давление pпр для определения коэффициента динамической вязкости з. По данным справочника : , где t - температура водяного пара, ?C; t=500 ?C....

Расчет принципиальной тепловой схемы и технико-экономических показателей энергоустановки (энергоблок с турбиной ПТ-135/165-130/15)

энергоблок пар турбина деаэратор Определение предварительного расхода пара на турбину. Коэффициент недоиспользования мощности промышленного отбора: ; где Hi=i0-ik, hпр=i0-i3 - использованные теплоперепады потока пара. Hi=3471.4-2063.26 =1408.14 кДж/кг. hпр=3471...

Расчет рабочего контура ядерной энергетической установки

Количество пара, отбираемого на технологические нужды двухконтурных АЭС (расход пара на собственные нужды СН), определяется мощностью АЭС, особенностями принципа действия принятой в расчет ЯЭУ АЭС и АЭС в целом...

Расчет тепловой схемы турбины К-800-240

Расчёт принципиальной тепловой схемы по методу последовательных приближений основан на предварительной оценке расхода пара на турбину с помощью диаграммы режимов или по приближенным формулам...

Расчет цилиндра низкого давления (ЦНД) турбины К-300-240-1

Тепловая схема установки принимается по прототипу. Число отборов, давление пара в отборах и расход пара в каждом отборе выбираются по таблицам, представленным в приложении ...

Состояние пара определяется его давлением, температурой и удельным весом. Давление пара, заключенного в сосуде, есть та сила, с которой он давит на единицу поверхности стенки сосуда. Оно измеряется в технических атмосферах (сокращенно ат); Одна техническая атмосфера равна давлению в 1 килограмм на квадратный сантиметр (кг/см2),

Величину давления пара, которое стенки котла, определяют по манометру. Если, например, установленный на паровом котле, показывает давление 5 ат„ то это значит, что каждый квадратный сантиметр поверхности стенок котла испытывает давление изнутри, равное 5 кг.

Если из герметически закрытого сосуда откачать газы или пары, то давление в нем будет меньше наружного. Разность между этими давлениями называется разрежением (вакуумом). Например, если наружное давление равно 1 ат, а в сосуде 0,3 ат, то разрежение в нем будет равно 1-0,3=0,7 ат. Иногда разрежение измеряют не долями атмосферы, а высотой столба жидкости, обычно ртути. Подсчитано, что давление в 1 техническую атмосферу, т. е. в 1 килограмм на 1 квадратный сантиметр, создает столб ртути высотой 736 мм. Если разрежение измерять высотой столба pTyfra, то в нашем примере оно, очевидно, равно: 0,7X736=515,2 мм.

Разрежение определяется по вакуумметрам, которые показывают его в долях атмосферы, или по высоте ртутного столба в миллиметрах.

Температурой называется степень нагретости тел (пара, ЁОДЫ, железа, камня и т. д.). Она определяется термометром. Как известно, нуль градусов по шкале Цельсия соответствует температуре таяния льда, а 100 градусов-температуре кипения воды при нормальном атмосферном давлении. Градусы по Цельсию обозначаются через °С. Например, температура в 30 градусов по Цельсию обозначается так: 30°С.

Удельным весом пара называется вес одного кубического метра (м3) его. Если известно, например, что 5 м3 пара имеют вес 12,2 кг, то удельный вес этого пара равен 12,2: 5=2,44 кг на кубический метр (кг/м3). Следовательно, удельный вес пара равен общему весу его (в кг), деленному на общий его объем (в м3).

Удельным объемом пара называется объем одного килограмма пара, т. е. удельный объем пара равен общему объему его (в м3), деленному на общий его вес (в кг).

Чем выше давление, под которым находится вода, тем выше температура ее кипения (насыщения), следовательно, каждому давлению соответствует своя температура кипения. Так, если манометр, установленный на паровом котле, показывает давление, например, в 5 ат, то температура кипения воды (и температура пара) в этом котле равна 158°С. Если же давление поднять так, чтобы манометр показывал 10 ат, то и температура пара также поднимается и будет равна 183°С.

Рассмотрим теперь, как получается пар.

Допустим, что в стеклянном цилиндре под поршнем содержится ьода. Поршень плотно прилегает к стенкам цилиндра, но в то же время может свободно в нем передвигаться (1,/). Допустим также, что для измерения температуры воды и пара в цилиндре в поршень вставлен термометр.

Будем нагревать цилиндр и одновременно с этим наблюдать, что происходит с водой внутри его. Сначала мы заметим, что температура воды повышается, а объем ее незначительно увеличивается и поршень в цилиндре начинает медленно передвигаться вверх. Наконец, температура воды поднимается настолько, что вода закипает (1,//). Пузырьки пара, с силой вылетая из воды, увлекут за собой ее частицы в виде брызг, вследствие чего пространство над кипящей водой будет заполнено смесью из частиц пара и воды. Такая смесь называется влажным насыщенным паром или просто влажным паром (I, III).

Продолжая кипячение, мы заметим, что воды в цилиндре становится все меньше, а влажного пара все больше. Так как объем пара значительно больше объема воды,; из которой он получился, то по мере превращения воды в пар внутренний объем цилиндра будет значительно увеличиваться, и поршень быстро пойдет вверх.

Наконец, наступит такой момент, когда последняя частица воды в цилиндре превратится в пар. Такой пар называется сухим насыщенным (1 ,/К), или просто сухим. Температура пара и воды во время кипения (температура насыщения) остается постоянной и равной температуре, при которой вода начала кипеть.

Если нагревание цилиндра продолжать, то температура пара будет повышаться и вместе с тем увеличится его объем. Такой пар называется перегретым (1,V).

Если подогрев цилиндра прекратить, то пар начнет отдавать теплоту в окружающую среду, при этом температура его будет понижаться. Когда она станет равной температуре насыщения, пар снова превратится в сухой насыщенный. Затем будет происходить постепенное превращение его в жидкость, следовательно, пар станет влажным. Этот процесс протекает при постоянной температуре, равной температуре! кипедия. Когда; последняя ча!стица| пара превратится в воду, кипение воды прекратится. Затем будет происходить дальнейшее понижение температуры до температуры окружающего воздуха.

Из вышесказанного можно сделать следующие выводы.

Во-первых, пар может быть влажным, сухим и перегретым. Состояние сухого пара является очень неустойчивым и даже при самом незначительном" подогреве * или охлаждении он становится перегретым или влажным. Вследствие этого в практических условиях пар бывает только влажным или перегретым.

В о-в т о р ы х, наблюдая через стенки стеклянного цилиндра, за кипением в нем воды, можно заметить, что в начале кипения, когда воды в цилиндре ещё много, пар имеет плотную молочно- белую окраску. По мере выкипания воды, когда ее в паре становится все меньше и меньше, плотность этой окраски уменьшается;, пар становится прозрачнее. Наконец, когда последняя частица воды превратится в пар, он станет прозрачным. Следовательно, сам по себе водяной пар прозрачен, а белую окраску придают ему частицы воды, которые в нем содержатся. Частиц воды во влажном паре может быть разное количество. Поэтому для того, чтобы иметь полное представление о влажном паре, нужно знать не только его давление, но и степень сухости. Эта величина показывает; какое количество сухого пара в долях килограмма содержится в одном килограмме влажного пара. Например, если один килограмм влажного пара состоит из 0,8 кг сухого пара и 0,2 кг воды, то степень сухости такого пара равна 0,8. Степень сухости влажного пара, получаемого в паровых котлах, составляет 0,96-0,97.

В-третьих, в произведенном опыте нагрузка на поршень не менялась, значит, давление перегретого пара (так же, как блажного сухого) во время опыта оставалось неизменным, но температура его по мере нагревания повышалась. Следовательно, при одном и том же давлении температура Перегретого пара может быть различной. Поэтому для характеристики такого пара указывают не только его давление, но и температуру.

Итак, для характеристики влажного пара нужно знать его давление и степень сухости, а для характеристики перегретого пара - его давление и температуру.

В-ч е^г в е р ты х, перегретый пар начал образовываться только после того, как в цилиндре не осталось воды, следовательно, когда имеется. вода, можно получить только влажный пар. Ю

Поэтому в паровых котлах пар может быть только влажным. Если нужно получить перегретый пар, то влажный пар отводят из- котла в специальные устройства-п ароперёгреватели, отделяя его таким образом от воды. В пароперегревателях пар дополнительно нагревают, после чего он уже становится перегретым.

Хотя для получения перегретого пара и требуется устройство- пароперегревателя, что усложняет котельную установку, но благодаря преимуществам, которые имеет перегретый пар по сравнению с влажным; он применяется в судовых установках чаще. Основные из этих преимуществ следующие.

1. При охлаждении перегретого пара не происходит его конденсация. Это свойство перегретого пара очень важно. Как бы хороша не б!ыли изолированы трубы, по которым пар поступает из котла в машину и паровой цилиндр этой машины, они все-таки проводят теплоту, и поэтому пар, соприкасаясь с их стенками, охлаждается. Если пар йерегретый, то охлаждение связано только с уменьшением его температуры и удельного объема. Если же пар влажный, та происходит его конденсация, т. е. часть пара превращается в воду. Образование воды в паропроводе и особенно в цилиндре паровой машины вредно и может привести к крупной аварии.

2. Перегретый пар отдает теплоту хуже, чем влажный, поэтому, соприкасаясь с холодными стенками трубопроводов, цилиндров и т. п., он охлаждается меньше, чем влажный. В общем при работе перегретым паром получается экономия в расходе топлива в 10-15%.